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高层主楼与讲台或地下车库之间的基本设计

* 来源: * 作者: * 发表时间: 2019-12-02 0:33:48 * 浏览: 4
概述主要建筑物,例如高层住宅楼,商业和住宅楼,办公楼,饭店等,由于使用功能的要求,有些建筑物在相邻的侧面有多层或低层的裙楼。主楼的地下室和讲台上的讲台融为一体,用作车库。 ,机电设备室或人防。一些主要建筑物旁边没有讲台。仅地下车库与主楼地下室一体化。不地下室没有沉降缝或伸缩缝,有利于抗震和防水,有利于机电管道的安装。它还可以促进施工并节省成本。目前,许多项目的地下室已作为一个整体连接起来,平面宽度和长度都超过100m,长度超过200m并不少见。在此类项目的结构设计中必须考虑的主要问题是:是否需要安置沉降缝,结构是否过长,裙楼或地下车库的抗浮性,高层主楼之间的差异沉降以及讲台或地下车库的底部。 1主讲台地下室的差异沉降处理方法1.1在进行沉降缝之前,中国的建筑设计已遵循相关规定。当建筑物高度不同时,相邻部分之间的载荷差较大,基础土和基础形式不同,基础平面形状当长度不均匀且长度较长时,必须使用沉降缝打破基础。自1980年代初以来,在几座高层建筑和讲台之间建立了定居点。施工期间和使用后的沉降观测表明,地基的变形曲线是连续的,没有突变。土的剪切传递使主要高层建筑周围的地基下沉,其影响范围的大小随土壤质量而变化。例如,在1970年代设计的北京饭店的东楼,高层和低层沉降缝之间保留了高度差。预计下沉后高层部分将被拉平。事实是,它没有等到二十多年前,即1980年代。新设计的西苑饭店和昆仑饭店上下层之间的实测沉降是一条连续的曲线。因此,如果在原建筑物旁边建造新房屋,则通常应设置沉降缝。它们既是高层主楼,又是同时建造的讲台或地下车库。现在,地下室通常是整体连接的,没有沉降缝。考虑根据特定条件设置伸缩缝或防震缝。 1.2超长地下室结构地下室结构的长度超过规范规定的伸缩缝间距的项目已经很普遍。例如:北京首都国际机场的新航站楼呈I形,南北长747.5m,机翼长342.9m,北京西客运站,主楼336mx102m,北京东方广场东西配套建筑179mx104m,东西长479.53m,南北宽度153.54m,福州长乐国际机场地下室,地下室348mx36m。对于超长地下室结构,设计中要考虑的主要问题是地基和室外室外墙壁是否会出现裂缝。大量工程实践提供的经验表明,结构中的裂缝是不可避免的,并且裂缝是人们可以接受的物质特征。大量高层建筑地下室在施工过程中会出现早期裂缝。大量的工程实践证明,是否留缝不是决定结构是否变形或破裂的条件。没有必要使接缝处没有裂缝。开裂与许多因素有关。具体裂缝的原因可以在本文中找到。为了控制长地下室地下室混凝土中的裂缝,可以采取以下措施:“混凝土的强度等级不应该很高。在承载能力和防水要求的条件下,应在C25C35的范围内选择。它可以与粉煤灰混合并在60天后使用。混凝土应首选水泥,并使用低水合热量的水泥,例如矿渣硅酸盐水泥。严格控制泥浆含量和骨料级配。控制水化热的温升,并且组件中心与表面之间的温差不应大于25°C,并控制冷却并加强维护。为了减少混凝土硬化过程中的收缩应力,设置了施工后浇筑带。基础板主要是大体积混凝土(厚度大于1m),它是分层的,阶梯状的,并且每层混凝土。上层浇筑在初始设置之前完成。膨胀膨胀剂用于配制混凝土,膨胀和收缩补偿功能用于解决硬化过程中混凝土的收缩和开裂。目前,中国有许多类型的膨胀剂。为达到预期效果并确保工程质量。对于地下室外壁的混凝土裂缝,可采取以下措施:使用膨胀剂补偿混凝土的收缩,并在施工后保留胶带。壁通常难以维护,受温度影响并且容易破裂。为了控制由温度引起的温差和收缩,对于垂直裂缝和水平分布的钢筋,应使用变形的钢筋,间距应不大于150mm,且钢筋的比率应不小于0.5%。地下室1的外壁应在室外地面上方设置外部隔热层,以避免直接暴露。混凝土强度等级不应大于C35.1.3裙楼或地下车库的防浮多层或低层裙楼的埋深较深,或者只有地下车库而没有地上房屋且土壤较少在屋顶上。当地下水位±相对浅时,建筑物地下室会出现漂浮问题,应进行结构的抗漂浮检查计算。 (1)要进行结构设计的防浮检查计算,必须首先确定防浮水位。 《建筑地基设计规范》(GB50007-2001)第3.0.3条规定,岩土工程勘察报告应提供用于计算地下水浮力的设计水位。设计单位应当向检验报告提供检验报告。地下水浮力设计水位被用作防浮检查计算的基础。由于某种原因,北京大多数项目的岩土工程调查报告仅提供了过去几年的水位和过去35年的水位。环境地质与水文地质研究所已确定防浮水位,作为设计单位防浮检查计算的基础。防浮方法,例如上海,杭州等常年水位较高的城市,通常采用防浮方法。北京目前水压很大。潜水层离地表很深,但考虑到未来南水北调后永定河的大规模地下蓄水和排水,设计水位应为使用率很高。因此,许多项目需要进行防浮检查计算。底楼或防水楼板,地下室楼板或屋顶楼板填充重量为40kN / m3的普通低强度混凝土,沙砾或钢渣混凝土。只有少数未与高层主楼基础集成的独立地下车库或讲台采用防拉方法,例如首都机场的汽车建筑物,使用预应力混凝土拉。在北京,当当地较低的房间与高层主楼基础结合在一起时,由于当前的实际水位较低,甚至没有防浮水位。如果高层主楼基础不使用基础,自然绝对沉降最小的基础或复合地基,讲台或地下车库采用防浮措施,地基的不均匀沉降成为一个突出的问题。在防浮稳定性检查期间,负载分系数的值随位置而变化。例如,上海负荷分系数为1.0,水分系数为1.2。北京的负荷分项系数为0.9,水的分项系数为1.1.4地基的差异沉降当高层主楼和讲台或地下车库的基础整体连接时,它们之间的差异沉降是极为重要的程序设计问题。在结构设计中需要考虑这些因素,不仅与结构安全有关,而且与建筑成本有关。 《高层建筑混凝土结构技术规范》(JGJ3-2002)第12.1.8条规定,当高层建筑基础及其附属的裙楼基础上不存在沉降缝时,应采取有效措施减少差异沉降及其影响。为了将高层主楼与裙楼或地下车库基础之间的差异沉降控制在规范(1/500)的允许范围内,可以根据项目的具体情况采取以下不同的措施:高层主楼和讲台或地下车库地基均以该地基为基础。根据变形或承载能力确定相应的直径,长度和数量。上海和杭州等城市的大多数项目都采用这种方法。高层主楼采用地基或复合地基,因此地基的最终沉降量较小,讲台或地下车库采用全屋基础的自然地基。例如,在清华同方广场,两座99.90m高的复合建筑使用复合地基,相连的5层裙楼和3个地下地下室则使用全天然基础。高层主楼采用自然基础或复合基础,讲台或地下车库采用条形基础或独立柱基础耐水板。这种做法在北京更为普遍。例如,高层主体建筑北京光彩大厦有四个角,地上17层,中间24层,地下3层,地下车库,机房3层。地基是具有全筏形基础和独立柱基础防水板的天然基础,北京阳光线住宅楼中有筏形基础,地下车库是具有防水板的独立柱基础,所有这些都是天然的基础。在北京金地国际花园B区,高层住宅建筑由带全筏基础的复合地基构成。会所和地下车库是具有独立圆柱基础的天然基础。防水板。外墙后面金玉5饶缝1拉舍尔1200(a)基础板的后封缝(b)如果有外墙的后封缝,则先建造高层国王建筑,然后再建造建造讲台或地下车库。在这种情况下,它们可能会落在同一土壤层上,并充满了筏式基础,而现在很少这样做。基础高层主楼和裙楼基础嵌入不同类型的自然基础中。例如,在北京西苑饭店,客房位于地面23层,塔楼6层和地下3层。使用全地板筏,底部在沙卵石地板上的地板下方11.5m。入口大厅和宴会厅位于地面2层,地下3层。一层,地上一层,地下一层,底部分别是地板下的8.53m细砂和地板下的8.90m细砂。设置在施工过程中设置后浇带。中国从1980年代初开始在北京西苑饭店项目中采用这种结构性措施。它的功能有两个方面:1)消除施工期间彼此之间不均匀的沉降。根据高-91,自然高层结构主体完成后,地基与整体相连; 2)混凝土在硬化过程中的收缩应力在施工过程中释放,在施工后作为浇筑缝。对于后沉降带的灌溉时间,根据过去十年或更长时间的实际沉降量,在本文中,应根据实际测得的沉降量确定,并考虑后期沉降量能满足要求。设计要求。在沉降后浇筑带不进行灌溉和整体化之前,当结构或地下室的顶部满足防浮稳定性时,为了停止降水并节省建筑成本,可以将其设置在背面如图所示,位于底层和地下室外墙壁的浇筑带上。此时,当底板厚度不大于1.5m时,后铸带的宽度可取为800mm,且后铸带的相应弯矩由上下钢平衡。酒吧。基础板和外墙后浇缝的防水方法。关于后浇铸带的构造(包括沉降后浇铸带和后浇铸带),一些手册和工程设计图需要对后浇铸带进行额外的加固。这不是必需的。在早期的后浇铸带施工中,在浇注后浇铸混凝土之前,水平钢筋被折断,搭接或焊接,以使后浇铸带两侧的混凝土更自由地收缩。但是,这种处理复杂且质量难以保证。自上世纪90年代以来,水平钢筋不再断裂。如果在后浇带上添加水平钢筋,将无法达到使用后浇带释放混凝土收缩应力的目的。关于后浇铸带上的未加固钢筋,由于混凝土的收缩,可能会产生过应力,因为后浇铸带选择在基础梁和板的内力较小的位置,因此没有压力过大的问题。 2项目实测沉降示例2.1阳光广场项目位于北京市雅云村安里路汇中北路拐角处,建筑面积149,600平方米,地下3层,地下3层,地面以上是商业建筑(框架支撑的剪力墙),第431层,是一座阶梯式公寓(剪力墙结构),四个角的高度为94m,中间是一楼,中间是花园()。屋顶。基础底部距地面12.2m和11.4m,整个筏板未设接缝,厚度为1.8m左右,中间1.0m,基础为淤泥和淤泥层,/ ak = 230kPa,深度校正后,八个= 413kPa,基本反作用力上部的平均高度为330kPa,中间的高度为110130kPa。为了处理差异沉降,四个角的高层部分的底部在外面4m,裙边在外面2m。经过沉降计算,四个角的高层部分和中间部分的最终沉降量约为80mm。在1994年2月基础板完成后建立沉降观测点,并在1995年5月对该结构进行封顶。在投入使用后近三年的1999年4月进行了第24次实际测量,显示了超过5年的观测结果结算是正常的。沉降量与相应点处的载荷之间存在明显的线性关系。四个角向两侧和中间逐渐减小。西南角值为43.72mm,中间的中心点升高4.83mm。沉降基本稳定(小于1mm / 100d)。工程项目